在內(nèi)外壓力差作用時，玻璃表面產(chǎn)生橫向彎曲，其中半徑方向有均勻增大的趨勢，但其兩側(cè)下緣是通過粘接的滌綸帶與金屬骨架相連，由于金屬骨架剛度較大，限制了玻璃半徑的增大。因此，玻璃兩側(cè)下緣就會受到向內(nèi)的作用力P側(cè)向，在P側(cè)向的作用下，有機玻璃產(chǎn)生橫向彎曲，各縱截面要承受彎矩而產(chǎn)生正應(yīng)力。由于玻璃后弧上開有花槽使其強度減小，且整個座艙蓋在使用過程中經(jīng)常需要反復(fù)增壓與卸壓，所以在沿后弧花槽內(nèi)、外表面很容易產(chǎn)生縱向的疲勞裂紋。
裝配應(yīng)力與殘余應(yīng)力有機玻璃在加工后弧花槽過程中由于刀具或加工方法等條件的限制，加工區(qū)表面容易產(chǎn)生過熱而形成熱影響區(qū)，在其后工序中如沒有切除就會造成殘余應(yīng)力，或由于玻璃與骨架貼合不好。螺檢孔不正，強行裝配等原因造成裝配應(yīng)力，通過裝配后的回火處理而未能將這些應(yīng)力消除時，都可能使花槽產(chǎn)生裂紋。
通過以上分析可以看出，座艙蓋玻璃1在使用過程中可能承受上述幾種應(yīng)力，前兩種應(yīng)力是艙蓋玻璃在使用時產(chǎn)生的，但后一種應(yīng)力又往往是造成玻璃裂紋的直接原因。一旦玻璃表面產(chǎn)生裂紋后，其抗拉強度與沖擊韌性會明顯下降，如未能及時發(fā)現(xiàn)，當(dāng)裂紋發(fā)展到一定的程度時，艙蓋玻璃有內(nèi)外壓差及空氣動力的作用下，極有可能發(fā)生座艙蓋空中爆破的飛行事故。因此，艙蓋玻璃后弧花槽裂紋的現(xiàn)象不容忽視，須***制定修理方法加以******解決。
由于有機玻璃的導(dǎo)熱性較差，在加工過程中很難控制后弧花槽熱影響區(qū)的產(chǎn)生，為了能夠******的解決這一問題，***根本的方法是取消后弧花槽，采用如所示的平直端面，并將原有1.545倒角改為R2.0mm的圓弧后弧平直端面示意圖倒角，從而解決裂紋產(chǎn)生的根源。改裝后的主要技術(shù)參數(shù)與裝配方法某型飛機座艙蓋玻璃后弧在改裝前的結(jié)構(gòu)及主要技術(shù)參數(shù)如所示。
某型座艙蓋玻璃后弧花槽改裝前裝配示意圖改裝后主要技術(shù)參數(shù)及裝配方法如所示，其中***重要的熱間隙數(shù)據(jù)的確定是保證改裝后艙蓋玻璃使用安全的關(guān)鍵部位。因此，為了保證玻璃端面與骨架的搭接量，可取消橡膠襯套，其作用可以由填充XM-48膩子來代替，但是須***保留起支撐蒙皮作用的間隔襯套，通過計算分析后定出熱間隙為6+2-0.5.在玻璃下料和裝配過程中應(yīng)要點控制玻璃后弧與螺栓間隔襯套的熱間隙，其他零件的裝配及其檢驗方法仍按原有工藝規(guī)程的要求執(zhí)行。
